|
一、概況 大慶熊在鍋爐房加熱生活和生產(chǎn)單位與使用蒸汽的，根據(jù)環(huán)境要求和設(shè)計部門鍋爐房設(shè)置一個46米高磚煙囪，根據(jù)與一個環(huán)向應(yīng)力的設(shè)計鋼筋抗溫度（圖1 ）。塔筒補漆面漆施工：如果采取局部修補的方案，在中間漆施工達(dá)到厚度標(biāo)準(zhǔn)且滿足第3點要求后可直接噴涂或刷涂面漆達(dá)到原始的設(shè)計厚度要求。風(fēng)力發(fā)電機塔筒防腐局部銹蝕部位表面處理，采用噴射的方法完全去除銹蝕部位被氧化的銹蝕層和舊涂層露出金屬母材達(dá)到二點五級，被處理部位邊緣采用動力砂輪打磨形成有梯度的過渡層以便進(jìn)行油漆施工后有一個平滑光順的表面。塔架美化采用噴涂需對邊緣區(qū)域進(jìn)行保護(hù)遮擋，遮擋的形狀應(yīng)為“口”字形，形成有規(guī)則的外觀效果。鍋爐和煙囪工程2001 8月11日開工2001年12月26日，北部和磚煙囪高度的南側(cè)+850米+1260米出現(xiàn)在10到縱向裂紋，2002寬度為20mm至1月9日的裂縫已在已經(jīng)進(jìn)行了水平700米到2060米，10?28毫米的寬度，并且后觀察，無裂紋再次進(jìn)行的趨勢。 二、裂縫產(chǎn)生原因 裂縫問題出現(xiàn)后,建設(shè)工作單位可以會同相關(guān)施工及設(shè)計一個單位,對設(shè)計及施工技術(shù)資料進(jìn)行仔細(xì)研究查閱,并到現(xiàn)場實際考察,發(fā)現(xiàn)這些裂縫發(fā)展產(chǎn)生重要原因系鍋爐省煤器裝置之間沒有系統(tǒng)安裝,至使進(jìn)入信息煙囪的煙氣環(huán)境溫度不斷升高影響所致。采暖回水經(jīng)省煤器預(yù)熱后進(jìn)入鍋爐,加熱后再進(jìn)入城市供熱管網(wǎng),從鍋爐生產(chǎn)出來的煙氣經(jīng)省煤器進(jìn)入數(shù)據(jù)煙囪。這說明省煤器裝置既預(yù)熱了進(jìn)入中國鍋爐之水,又降低了我國煙氣通過溫度,減少了部份熱損失。經(jīng)查閱該鍋爐熱力分析計算書得知,設(shè)置省煤器后,進(jìn)入省煤器的煙氣控制溫度(進(jìn)口產(chǎn)品溫度)為270°C;而從省煤器出來的煙氣反應(yīng)溫度(出口結(jié)構(gòu)溫度),即排至煙道或煙囪內(nèi)的煙氣溫度為165°C。顯然,設(shè)置省煤器可使煙氣溫度達(dá)到降低105°C。設(shè)計部門對煙氣溫度的確定,也是我們依據(jù)學(xué)生設(shè)置省煤器來考慮的。因此,不設(shè)置省煤器,排進(jìn)煙囪的煙氣溫度就高出很多設(shè)計過程中煙氣溫度105°C。那么,不設(shè)置省煤器,就將使該煙囪筒壁配置的環(huán)向鋼筋存在明顯改善不足。 煙囪剖面 三、截面驗算 如果截面為950米，則缸壁的內(nèi)半徑為RX1，則缸壁的外半徑為r‘x1rx1=1950490=2440。 磚煙囪內(nèi)外表面溫差為：ΔT=270ΔT=C-(-33ΔTΔT=270ΔT=C)ΔT=270ΔT=303ΔTΔT=270ΔT=C（-33為當(dāng)時測得的室外平均溫度）。 修正溫差為：Δt=αkΔT=0935×303Δt=αkΔT=CΔt=αkΔT=283其中：αk為溫度修正系數(shù)。 磚砌體的線條膨脹系數(shù)：αz(T200°C)=050×10-5+10-6（270-200）/200+0535×10-5。 溫差作用下鋼筋重心相對自由伸長量：it1=（05）04rx1/r′x1)αzΔt=124×10-3與受壓區(qū)圖形面積等有關(guān)的系數(shù)mB1=100ω(1-RgtΨgt/kit1Eg)2；環(huán)筋在溫度作用下的計算強度Rgt=085γgRg=13031N/mm2；裂縫間環(huán)筋應(yīng)變不均勻系數(shù)Ψgt=087(t1=270°C)；受壓區(qū)應(yīng)力圖形不完整系數(shù)ω取057. 因此，mB1=100×057（13031×087/14,124×105,21,105）2=2736 磚煙囪墻每米高圓周鋼筋面積: ag1？ Kmbm 0e ′ t / rgb it1167 cm2最初設(shè)計為6@378和 ag 075 cm2，因此不符合要求。
|
